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试验材料：试验材质是ASTM – 630，它是一般的化学成分。物料的固溶化工艺是(1020～1060) ℃ ×1h,油冷。时效的温度是480、550及620℃，时效的时间是4消失，空冷。
试验办法：金属630材料的耐硫化氢腐蚀开裂试验根据GB4157 – 2006实行。试验是在正常的温度和正常压下,，把承担拉伸应力的试样浸入通过酸化且以硫化氢饱和的氯化钠水溶液里, 是取得硫化氢腐蚀开裂数据,，把外增应力添至屈服强度的70%、75%、80%、85%、90%、95%和99%， 检测试样的开裂时间, 直至720h试样不出现开裂的大应力为止。
试样：试样作业段的长度是25.4毫米, 直径是<6135 ±0.13mm。拉伸试验运用恒载荷装备W PM 在液力测压计下可以保持持定压力的静重力试验机上实行。试验里一定得确保试样和任一接触试验溶液的别样金属电绝缘。试样四周的封闭为电绝缘与气密的。
试验金属阀杆630材质在硫化氢条件下, 要实行固溶化和时效处理。固溶化处理是1040 ±10℃ ×1h,水冷。时效处理是620 ±10℃ ×4h, 空冷。固溶化和时效处理之后的物料, 取得在高温和硫化氢条件下, 较大的强度、韧性及抗腐蚀性。经过给定的硫化氢饱和的氯化钠水溶液里的腐蚀拉伸试验,，取得金属630材质耐硫化氢腐蚀断裂数据, 进而确认此材质可以在硫化氢条件下运用
硫化氢腐蚀的影响因素
1.材料因素
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⑴ 显微组织
对应力腐蚀开裂敏感性按下述顺序升高:
铁素体中球状碳化物组织→*淬火和回火组织→正火和回火组织→正火后组织→淬火后未回火的马氏体组织。
注：马氏体对硫化氢应力腐蚀开裂和氢致开裂非常敏感，但在其含量较少时，敏感性相对较小，随着含量的增多，敏感性增大。
(2) 强度和硬度
随屈服强度的升高，临界应力和屈服强度的比值下降，即应力腐蚀敏感性增加。
材料硬度的提高，对硫化物应力腐蚀的敏感性提高。材料的断裂大多出现在硬度大于HRC22（相当于HB200）的情况下，因此，通常HRC22可作为判断钻柱材料是否适合于含硫油气井钻探的标准。
油气开采及加工工业对不昂贵的、可焊性好的钢材的需要，基本上决定了研究的工作方向就是优先研制抗硫化物腐蚀开裂的低合金高强度钢。
⑶ 合金元素及热处理
有害元素：Ni、Mn、S、P; 有利元素：Cr、Ti
碳（C）：增加钢中碳的含量，会提高钢在硫化物中的应力腐蚀破裂的敏感性。
镍（Ni）：提高低合金钢的镍含量，会降低它在含硫化氢溶液中对应力腐蚀开裂的抵抗力。原因是镍含量的增加，可能形成马氏体相。所以镍在钢中的含量，即使其硬度HRC＜22时, 也不应该超过1％。含镍钢之所以有较大的应力腐蚀开裂倾向，是因为镍对阴极过程的进行有较大的影响。在含镍钢中可以观察到低的阴极过电位，其结果是钢对氢的吸留作用加强,导致金属应力腐蚀开裂的倾向性提高。
铬(Cr)：一般认为在含硫化氢溶液中使用的钢，含铬0.5％～13％是*可行的，因为它们在热处理后可得到稳定的组织。不论铬含量如何，被试验钢的稳定性未发现有差异。也有的文献作者认为，含铬量高时是有利的，认为铬的存在使钢容易钝化。但应当指出的是，这种效果只有在铬的含量大于11％时才能出现。
钼(Mo)：钼含量≤3％时，对钢在硫化氢介质中的承载能力的影响不大。
钛(Ti)：钛对低合金钢应力腐蚀开裂敏感性的影响也类似于钼。试验证明，在硫化氢介质中，含碳量低的钢(0.04％)加入钛(0.09％Ti)，对其稳定性有一定的改善作用。
锰(Mn)：锰元素是一种易偏析的元素，研究锰在硫化物腐蚀开裂过程的作用十分重要。当偏析区Mn、C含量一旦达到一定比例时，在钢材生产和设备焊接过程中，产生出马氏体／贝氏体高强度、低韧性的显微组织，表现出很高的硬度，对设备抗SSCC是不利的。对于碳钢一般限制锰含量小于1.6%。少量的Mn能将硫变为硫化物并以硫化物形式排出，同时钢在脱氧时，使用少量的锰后，也会形成良好的脱氧组织而起积极作用。在石油工业中是制造油管和套管大都采用含锰量较高的钢，如我国的36Mn2Si钢。(提高硬度)
硫（S）：硫对钢的应力腐蚀开裂稳定性是有害的。随着硫含量的增加，钢的稳定性急剧恶化，主要原因是硫化物夹杂是氢的积聚点，使金属形成有缺陷的组织。同时硫也是吸附氢的促进剂。因此，非金属夹杂物尤其是硫化物含量的降低、分散化以及球化均可以提高钢（特别是高强度钢）在引起金属增氢介质中的稳定性。
磷（P）：除了形成可引起钢红脆（热脆）和塑性降低的易熔共晶夹杂物外，还对氢原子重新组合过程（Had + Had → H2↑）起抑制作用，使金属增氢效果增加，从而也就会降低钢在酸性的、含硫化氢介质中的稳定性。
⑷ 冷加工
经冷轧制、冷锻、冷弯或其他制造工艺以及机械咬伤等产生的冷变形，不仅使冷变形区的硬度增大，而且还产生一个很大的残余应力，有时可高达钢材的屈服强度，从而导致对SSCC敏感。一般说来钢材随着冷加工量的增加，硬度增大，SSCC的敏感性增强。
2. 环境因素的影响
⑴ 硫化氢浓度
从对钢材阳极过程产物的形成来看，硫化氢浓度越高，钢材的失重速度也越快。
对应力腐蚀开裂的影响
高强度钢即使在溶液中硫化氢浓度很低（体积分数为1×10-3mL/L）的情况下仍能引起破坏，硫化氢体积分数为5×10-2～6×10-1 mL/L时，能在很短的时间内引起高强度钢的硫化物应力腐蚀破坏，但这时硫化氢的浓度对高强度钢的破坏时间已经没有明显的影响了。硫化物应力腐蚀的下限浓度值与使用材料的强度（硬度）有关。
碳钢在硫化氢体积分数小于5×10－2mL/L时破坏时间都较长。NACE MR0175－88标准认为发生硫化氢应力腐蚀的极限分压为0.34×10-3MPa(水溶液中H2S浓度约20mg/L)，低于此分压不发生硫化氢应力腐蚀开裂。
⑵ pH值对硫化物应力腐蚀的影响：
随pH的增加，钢材发生硫化物应力腐蚀的敏感性下降
pH≤6时，硫化物应力腐蚀很严重；
6＜pH≤9时，硫化物应力腐蚀敏感性开始显著下降，但达到断裂所需的时间仍然很短；
pH＞9时，就很少发生硫化物应力腐蚀破坏。
⑶ 温度
在一定温度范围内，温度升高，硫化物应力腐蚀破裂倾向减小。(温度升高硫化溶解度减小)
在22℃左右，硫化物应力腐蚀敏感性大。温度大于22℃后，温度升高硫化物应力腐蚀敏感性明显降低。
对钻柱来说，由于井底钻井液的温度较高，因而发生电化学失重腐蚀严重。而上部温度较低，加上钻柱上部承受的拉应力大，故而钻柱上部容易发生硫化物应力腐蚀开裂。
(4)流速
流体在某特定的流速下，碳钢和低合金钢在含H2S流体中的腐蚀速率，通常是随着时间的增长而逐渐下降，平衡后的腐蚀速率均很低。
如果流体流速较高或处于湍流状态时，由于钢铁表面上的硫化铁腐蚀产物膜受到流体的冲刷而被破坏或粘附不牢固，钢铁将一直以初始的高速腐蚀，从而使设备、管线、构件很快受到腐蚀破坏。因此，要控制流速的上限，以把冲刷腐蚀降到小。通常规定阀门的91视频黄色网流速低于15m/s。相反，如果91视频黄色网流速太低，可造成管线、设备低部集液，而发生因水线腐蚀、垢下腐蚀等导致的局部腐蚀破坏。因此，通常规定91视频黄色网的流速应大于3m/s。
(5)氯离子
在酸性油气田水中，带负电荷的氯离子，基于电价平衡，它总是争先吸附到钢铁的表面，因此，氯离子的存在往往会阻碍保护性的硫化铁膜在钢铁表面的形成。但氯离子可以通过钢铁表面硫化铁膜的细孔和缺陷渗入其膜内，使膜发生显微开裂，于是形成孔蚀核。由于氯离子的不断移入，在闭塞电池的作用下，加速了孔蚀破坏。
在酸性天然气气井中与矿化水接触的油套管腐蚀严重，穿孔速率快，与氯离子的作用有着十分密切的关系。
对高压油井口用材料1cr13进行两次回火的热处理,使其既具有抗sscc的显微组织,又有较高的强度。采用nacetm0177—1996标准中的恒载荷拉伸试验法
法是进行合理的热处理[3]。
未回火马氏体、贝氏体对sscc敏感,纯马氏体组织的碳钢或低合金钢临界应力值很低,因此为了获得既具有抗sscc的显微组织,又有较高强度的钢,可采用两次回火的热处理办法。*次热处理使钢产生耐蚀性好的铁素体十球状碳化物及高敏感性的未回火马氏体的混合组织;第二次低温回火处理形成一种新的回火马氏体组织。经过热处理后的钢具有中等的抗sscc,钢的强度比一般针对油田酸性环,包括材料的力学性、焊后热处理、限定h2s的分压等。国内外在湿h2s腐蚀条件下常用材料有cr5mo、cr9mo、316、0cr13和12cr2almov等。来评价其抗h2s应力腐蚀的可靠性。试验结果和断口电镜扫描揭示了材料1cr13具有良好的抗h2s应力腐蚀的性能,其应力腐蚀的损伤过程就是材料由塑性向脆性的转变过程与本文相关的论文有：五阳煤矿应用阀门案例
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